Керамические фильтры свч

миллиметрах, а волновое сопротивление Z − в омах. При 2≤ ε r ≤ 50 иW ≥ 0.2 погрешность этой формулы составляет около 4 %.

Очевидно, что наличие концевых емкостей C k на концах отрезка МПЛ эквивалентно его удлинению на каждом конце на величинуl =C k /C . Поэтому при расчете МПР в одномодовом приближении влияние волн высшего типа будет учтено, если конечную расчетную длинуl полоскового проводника укоротить на величинуl с каждого конца. Из (6.22) и (2.20)–(2.21) следует, что укорочение может быть вычислено по формуле

	l = 0.412	ε eff				W h + 0.264
		ε eff	− 0.258			W h +

Рассмотренные здесь нерегулярные МПР содержат кроме разомкнутого конца еще одну нерегулярность – скачок ширины полоскового проводника. На нем также локализуются волны высшего типа. Они обеспечивают непрерывность напряженности электрического и магнитного поля по обе стороны поперечной плоскости, в которой состыковываются две МПЛ. Скачок ширины полоскового проводника также можно описать в рамках приближенной квазистатической модели. Однако эта модель более сложная, так как содержит не только параллельную емкость, но и последовательные индуктивности. Поэтому путем простого укорочения или удлинения резонатора учесть влияние волн высшего типа вблизи скачка ширины полоскового проводника не удается.

6.2. Фильтры СВЧ

Фильтрами СВЧ называют четырехполюсники, осуществляющие передачу колебаний СВЧ от источника (генератора) в согласованную нагрузку в соответствии с заданной частотной характеристикой. Частотная характеристика включает в себя амплитудную и фазовую характеристики. Амплитудночастотная характеристика (АЧХ) описывается функцией затуханияL (ω ) и функцией потерь на отражениеL r (ω ) .

Затухание определяется формулой

L = 10 lg(P i n /P out ) =− 20 lg |S 21 |,

(6.24)

Индекс r вL r (ω ) от англ.return – возврат, отражение.

где P i n иP out – мощности на входе и выходе фильтра;S – матрица рассеяния фильтра;1 ,2 – номера входного и выходного портов фильтра.

Потери на отражение определяются формулой

L r = 10 lg(P in /P r ) =− 20 lg |S 11 |,

(6.25)

где P r – отраженная от фильтра мощность.

Величины L иL r , определяемые формулами (6.24), (6.25), положительны, если фильтры не содержат усилителей.

Фазочастотная характеристика (ФЧХ) описывается функцией

фильтра. С функцией сдвига фазы тесно связано групповое время запаздывания τ =d ϕ /d ω .

Весь частотный диапазон фильтра СВЧ условно разделяют на полосы пропускания и полосы заграждения, между которыми располагаются переходные области. В полосе пропускания затухание фильтра минимально, а в полосе заграждения – максимально. С точки зрения минимизации фазовых искажений сигнала, групповое время τ (ω ) должно быть максимально постоянным, то есть должно иметь минимальную неравномерностьτ в полосе пропускания. Высокое затухание сигнала в полосе заграждения достигается за счет сильного отражения на входе фильтра.

По типу взаимного расположения полос пропускания и заграждения фильтры СВЧ разделяются на фильтры нижних частот (ФНЧ), фильтры верхних частот (ФВЧ), полосно-пропускающие фильтры (ППФ), или полосовые фильтры (ПФ), и полосно-заграждающие фильтры (ПЗФ), или режекторные фильтры (РФ).

6.3. Синтез фильтров СВЧ

Синтезом фильтра СВЧ называют проектирование фильтра СВЧ с заданной АЧХ и другими заданными характеристиками. Синтез выполняется

в два этапа . На первом этапе осуществляется структурный синтез.

Индекс in отinput – вход, индексout отoutput – выход.

Иногда величины L иL r определяют с противоположным знаком.

Его задачей является выбор элементной базы, состава и структуры устройства СВЧ. Решение этой задачи зависит от накопленного опыта проектировщика. На втором этапе осуществляется параметрический синтез, задачей которого является определение значений параметров конструктивных элементов выбранной структуры, обеспечивающих заданную частотную характеристику.

Параметрический синтез, в свою очередь, бывает оптимизационным и прямым. При оптимизационном синтезе оптимальные значения конструктивных параметров, обеспечивающих заданные АЧХ, находятся последовательными приближениями . Сначала, исходя из имеющегося опыта, задаются начальные значения параметров элементов конструкции. Затем на каждой итерации определяется АЧХ, отвечающая текущим значениям конструктивных параметров. Эта АЧХ сравнивается с требуемой АЧХ и по результатам сравнения уточняются текущие значения конструктивных параметров. Итерации прекращаются, когда расхождение текущей и требуемой АЧХ не будет превышать допустимые пределы. Оптимизационный синтез применим к любым конструкциям фильтров.

Определение частотных характеристик по заданным значениям конструктивных параметров называют анализом фильтра СВЧ. Анализ может быть выполнен как экспериментально, так и теоретически. Точность теоретического анализа и его продолжительность в значительной мере зависят от выбранной математической модели фильтра СВЧ.

При нахождении поправок к текущим значениям конструктивных параметров используются различные методы оптимизации. Сущность стандартных методов оптимизации заключается в нахождении положения глобального минимума скалярной целевой функции в пространстве всех допустимых значений конструктивных параметров. Целевая функция есть аддитивный функционал текущей АЧХ, характеризующий степень ее отклонения от заданной АЧХ в контрольных точках. Ее можно задать различными формулами. Однако она должна быть всегда положительной и обращаться в нуль лишь при совпадении текущей и требуемой АЧХ в контрольных точках. Заметим, что как сама возможность достижения глобального минимума целевой функции, так и количество требуемых для этого итераций в значительной степени зависят от того, насколько близки будут начальные значения конструктивных параметров к значениям параметров в точке глобального минимума.

Оптимизационный синтез фильтров СВЧ обычно выполняют на компьютере с использованием какой-либо универсальной системы автоматизированного проектирования (САПР) устройств СВЧ, например, Microwave Office , CST Microwave Studio , Serenade . При этом разработчик, опираясь на свои специальные знания и опыт, должен сначала а) сформировать конструкцию фильтра из отдельных элементов, имеющихся в САПР, б) задать подходящие начальные значения параметрам элементов конструкции, в) построить целевую функцию, отвечающую всем требованиям к частотной характеристике фильтра, г) задать список конструктивных параметров, подлежащих оптимизации. Затем из многочисленного списка имеющихся в САПР стандартных методов оптимизации выбрать подходящий метод оптимизации и запустить его.

Вероятность успешного завершения оптимизационного синтеза зависит а) от соответствия возможностей выбранной конструкции фильтра техническому заданию, б) от правильности выбора списка оптимизируемых конструктивных параметров, в) от правильности задания начальных значений конструктивным параметрам, г) от выбора метода оптимизации. Продолжительность синтеза зависит от выбора начальных значений конструктивных параметров и от выбора метода оптимизации.

Оптимизационный синтез фильтров СВЧ можно значительно упростить, если САПР устройств СВЧ снабдить специальными знаниями о фильтрах, в том числе и готовыми конструкциями. Такие узкоспециализированные САПР называют экспертными системами (ЭС). Для проектирования полосно-пропускающих фильтров СВЧ удобно использовать экспертную систему Filtex32 . Она снабжена большим набором готовых конструкций полосковых и микрополосковых фильтров, содержащих от 2 до 6 резонаторов. Основное отличие системы Filtex32 от универсальных САПР СВЧ состоит в том, что в нее заложены специальные знания о полосно-пропус- кающих фильтрах и методах их оптимизации. К знаниям относятся как общие сведения о структуре связей резонаторов в фильтре и их влиянии на частотную характеристику фильтра, так и сведения об особенностях синтеза фильтра конкретной конструкции. По способу получения знания разделяют на априорные и апостериорные.

При прямом параметрическом синтезе значения конструктивных параметров фильтров СВЧ вычисляются по формулам. Такие формулы получают сравнением электрических параметров составляющих фильтр

СВЧ элементов с эквивалентными схемами на сосредоточенных элементах, то есть на L - и C -элементах. Схемы называют эквивалентными, если они имеют одинаковые электрические параметры вблизи рассматриваемой частоты, в данном случае вблизи центральной частоты полосы пропускания. Формулы прямого параметрического синтеза бывают как точными, так и приближенными.

Точные формулы синтеза можно получить только для фильтров СВЧ, которые построены из отрезков линий передачи с одинаковыми электрическими длинами θ . При выводе формул используется частотное преобразование РичардсаS (ω ) =i tg(θ ) и таблицы эквивалентных схем . Формулы применимы как для узких, так и широких полос пропускания. Для фильтров, содержащих несоразмерные отрезки линий или отрезки связанных линий с неоднородным диэлектрическим заполнением, точные формулы прямого синтеза получить не возможно.

При выводе приближенных формул синтеза используются фильтрыпрототипы нижних частот. Фильтрамипрототипами называют фильтры на сосредоточенных элементах с заданной неравномерностью затухания в полосе пропускания. Параметром малости приближенных формул прямого синтеза является относительная ширина полосы пропускания. Чем она уже, тем выше точность формул. Как правило, в формулах прямого синтеза не учитывается влияние поглощения мощности СВЧ.

Приближенные формулы синтеза применимы лишь к фильтрам СВЧ, в которых существуют электромагнитные связи только между ближайшими резонаторами, а дополнительные, параллельные связи отсутствуют. Существует две формы записи формул . Первая форма записи выражает значения параметров инверторов сопротивлений K i , i +1 или проводимостейJ i , i +1 на эквивалентной схеме фильтра СВЧ через параметры полосы пропускания. Вторая форма записи задает значения коэффициентов связиk i , i +1 для соседних пар резонаторов фильтра. Обе формы записи будут даны ниже.

Использование приближенных формул прямого синтеза сопряжено с решением определенных проблем. При использовании первой формы записи формул необходимо суметь в конструкции фильтра СВЧ выделить резонаторы и цепи связи между ними, аппроксимировать цепи связи инверторами сопротивлений или проводимостей и выразить параметры конструкции через

Принцип работы печи основан на эффекте взаимодействия электромагнитных волн дециметрового диапазона и полярных молекул пищи (жидкости). Под воздействием электромагнитных волн молекулы начинают двигаться. В результате их столкновений выделяется тепловая энергия, за счет которой и повышается температура пищи.

Радиоволны (чаще всего используется частота 2450 МГц) поглощаются пищей, проникая в нее снаружи на глубину 2-3 см. Часто мы слышим утверждение о том, что микроволны разогревают продукт изнутри. Это не соответствует действительности: волны проникают в пищу именно через поверхность.

Эффект "разогрева изнутри" мы можем наблюдать, если положим в печь сухой снаружи и влажный внутри продукт (например, кусок подсохшего хлеба). Дело в том, что микроволны не взаимодействуют с сухими непроводящими материалами. Поэтому в случае с хлебом разогрев начинается глубже, чем обычно - там, где сосредоточена влага.

Магнетрон - ключевой элемент микроволновой печи. Он и производит микроволны. Источником высоковольтного питания для магнетрона является трансформатор.

Микроволны пропускаются по специальному каналу (волноводу), который заканчивается отверстием, прозрачным для радиочастот. Отверстие выходит непосредственно в рабочую камеру.

Когда микроволны не поглощаются пищей, они отражаются от стенок камеры обратно в волновод, что вызывает искрение. Длительное искрение может повредить магнетрон. В этой связи важно не допускать включения пустой микроволновой печи. Если вы помещаете в печь небольшое количество пищи, рекомендуется поставить в нее и стакан с водой для дополнительного поглощения микроволн.

Выходное отверстие волновода размещают в боковой стене или днище рабочей камеры. Существуют печи с несколькими волноводами - это служит более равномерному распределению микроволн. Для равномерного наполнения камеры излучением в печь может устанавливаться распределитель микроволн. В тех же целях прибор снабжают поворотным столом.

Инверторная печь отличается от обычной наличием электронного блока по управлению мощностью магнетрона (инвертора) и отсутствием трансформатора.

При наличии инвертора меняется схема подачи волн в рабочую камеру печи. В неинверторной печи мощность магнетрона постоянна, а сам он работает дискретно.

Эффект неинверторного магнетрона сравним с эффектом от газовой конфорки, которую включают и выключают в процессе разогрева (приготовления) пищи. При этом мощность конфорки во включенном состоянии всегда одинакова. В таком режиме структура продукта повреждается; может произойти пересушивание, потеря формы.

В инверторной печи магнетрон работает постоянно, а его мощность меняется - она, как правило, плавно снижается к концу приготовления (разогрева). Такой режим положительно сказывается на качестве готового (разогретого) продукта.

Отсутствие трансформатора снижает вес прибора и позволяет оснастить печь более вместительной рабочей камерой.

При подготовке данного материала мы проверили опытным путем как принцип работы магнетрона, так и качество готовых продуктов. Тот факт, что инверторный магнетрон работает постоянно, не выключаясь, подтвержден с помощью специальной "светодиодной тарелки" (ее светодиоды загораются при поступлении микроволн в рабочую камеру).

Единственным, по сути, недостатком инверторной печи является ее цена, которая несколько выше цены обычной печи. Впрочем, разрыв в ценах постепенно сокращается.

Если раньше инверторная микроволновка стоила в среднем на 50% дороже обычной, сегодня разница не столь существенна. Так, например, стоимость инверторной печи Panasonic NN-GD392S составляет порядка 5,5 тыс. руб., а обычной печи Panasonic NN-GD392S - 4,5 тыс. руб.

Вместе с тем, уже многим пользователям на собственном опыте удалось убедиться, что "умная" работа инвертора способствует более качественному приготовлению пищи.

Продукты не пересушиваются, не теряют форму и структуру. Щадящий режим сохраняет в пище больше витаминов. Кроме того, инверторная печь экономит кухонное пространство и потребляет меньше энергии.

Благодаря высокому качеству приготовленной пищи большинство специалистов отдают предпочтение именно инверторным микроволновым печам.

Описываемая ниже программа "BPF-РР" позволяет рассчитывать узкополосные фильтры на связанных полуволновых резонаторах. Надеюсь, что она заинтересует радиолюбителей, разрабатывающих устройства СВЧ. Программа написана на языке программирования GWBASIC, может быть легко трансформирована в БЕЙСИК любой версии и рассчитана на пользователя, имеющего предварительные знания по технике микрополосковых линий (МПЛ) и электрических фильтров. Дополнительную информацию читатель найдет в технической литературе, список которой представлен в конце статьи.

С целью быстрого получения навыков пользования программой рассмотрим конкретный пример расчета. В тексте содержимое программы, выводимое на экран, указано в кавычках. Положим, что предварительные расчеты или конструктивные соображения показали необходимость в создании фильтра второго порядка с полосой пропускания от 694 до 734 МГц. Выполним его на базе двустороннего фольгированного стеклотекстолита.

После запуска программы на экране монитора появится надпись:

"Тип фильтра обозначен: Баттерворта (2-9 порядка) - В; Чебышева (3-9 порядка) - Т.

Порядок фильтра (2-9)?".

На этот вопрос в нашем примере введем с клавиатуры цифру 2. Далее:

"тип фильтра - В

сопротивление нагрузки, Ом? 50

Границы полосы пропускания, ГГц:

Верхняя? .734

Нижняя? .694

Центральная частота полосы пропускания F0 = 0.7137186 ГГц"

На запрос

"Толщина фольги t, мм?

Толщина подложки Н, мм?"

следует ввести размеры в миллиметрах применяемого материала. Допустим, толщина фольги t = 0,05 мм, а стеклотекстолитовой подложки Н = 1,5 мм.

И на запрос "Диэлектрическая проницаемость Е?" введем для нашего примера Е = 4,8.

Вслед за этим на экране появятся результаты расчета:

" ********* ИДЕТ РАСЧЕТ **********

ширина связанных полосок W(0) =2.67 мм

зазор S(0,1) = 0.14 мм

четверть волны - 52.15 мм

ширина связанных полосок W(1) = 3.17 мм

зазор S(1,2) = 3.13 мм

четверть волны - 51.65 мм

ширина связанных полосок W(2) = 2.67 мм

зазор S(2,3) = 0.14 мм

четверть волны - 52.15 мм"

По результатам расчета принимаем следующее решение: на одной стороне пластины фольгированного стеклотекстолита располагаем две полоски фольги шириной W(0) и длиной 5,215 см с зазором S(0,1) между ними. Вторую пару связанных полосок располагаем на этой же стороне пластины справа, впритык к первой, причем верхняя полоска второй пары должна быть продолжением нижней полоски первой пары (см. рисунок), но со своей шириной W(1). Вторую полоску второй пары длиной 5,165 см размещаем с зазором S(1,2) под первой.

Первая полоска длиной 5,215 см третьей пары с шириной W(2) продолжает вторую второй пары. Вторая полоска третьей пары длиной 5,215 см и шириной W(2) будет находиться под первой с зазором S(2,3). Фольгу на второй стороне пластины оставляют сплошной и неповрежденной.

Таким образом, получим структуру из четырех полосковых линий, расположенных одна под другой с зазорами S(0,1), S(1,2), S(2,3) и сдвинутых подлине на четверть волны. Две внутренние по расположению полоски служат полуволновыми резонаторами, а две внешние - четвертьволновыми элементами связи с генератором и нагрузкой. К крайним торцам внешних полосок подключают согласованные нагрузку и генератор или линии, имеющие волновое сопротивление такое же, как и у фильтра.

Несколько слов о программе. Командные строки с 80-й по 240-ю представляют собой таблицу с параметрами фильтров - прототипов Баттерворта от второго до девятого порядков и Чебышева от третьего до девятого порядков с неравномерностью в полосе пропускания 0,28 дБ, что для любительской практики в большинстве случаев достаточно.

(нажмите для увеличения)

При необходимости вместо таблицы прототипов может быть введена подпрограмма, определяющая коэффициенты фильтров прототипов более высоких порядков и с другими значениями неравномерности.

Следует отметить, что для лучшей сходимости практических результатов с расчетными необходимо предварительно измерить диэлектрическую проницаемость стеклотекстолита применяемой пластины. Для этого нужно изготовить на другой пластине из того же материала полосковую линию произвольной длины, которая будет служить полуволновым резонатором. Вблизи одного из его концов параллельно располагают с зазором (близким к реальному) такую же линию, но длиной в 5...10 раз меньшей. Эта линия будет выполнять функцию возбудителя резонатора. Для этого к одному ее концу подключают генератор, а другой нагружают резистором сопротивлением 50 Ом, подобранным заранее.

На частоте резонанса точно посредине резонатора образуется узел напряжения, который фиксируют детекторной головкой. Эффективную диэлектрическую проницаемость определяют из выражения , где Fрез - частота резонанса в МГц; L - длина резонатора в метрах. Значение диэлектрической проницаемости е материала (в программу вводят буквой Е) получим из формулы

где h - толщина стеклотекстолита, мм; W - ширина полоски резонатора, мм.

Чтобы измерения диэлектрической проницаемости были более достоверны, следует выбирать длину резонатора довольно большой - 150...200 мм. В этом случае наличие торцевой емкости внесет лишь незначительную погрешность. Проводя подобные измерения, я обычно выбираю ширину зазора между возбуждающей линией и резонатором, а также ширину линии и резонатора равными удвоенной толщине подложки. Измерения провожу на частоте не более 1 ГГц.

Литература

1. Микроэлектронные устройства СВЧ (под ред. Васильева Г. И.). - М.: Высшая школа, 1986.
2. Маттей Г. Л., Янг Л., Джонс Е. М. Т. Фильтры СВЧ, согласующие цепи и цепи связи. Тома 1 и 2. - М.: Связь, 1972.
3. Фуско В. СВЧ цепи. Анализ и автоматизированное проектирование. - М.: Радио и связь, 1990.
4. Справочник по расчету и конструированию СВЧ полосковых устройств (под ред. Вольмана В. И.). - М.: Радио и связь, 1982.

В диапазоне СВЧ широко применяются микрополосковые фильтры. Принцип работы этих фильтров заключается в том, что в качестве схемы второго порядка, формирующей полюс АЧХ, применяются четвертьволновые резонаторы. Эти резонаторы связаны между собой электромагнитным полем. На рисунке 1 приведены фотографии печатных плат основных типов микрополосковых полосовых фильтров. В качестве материала подложек используется поликор ВК-100 (ε = 9,8).

Рисунок 1. Топологии основных типов полосовых фильтров на керамической подложке

Основные электрические характеристики керамических фильтров СВЧ, производимых НПФ "Микран", (центральная частота настройки f 0 , ширина полосы пропускания Δf , затухание на центральной частоте a 0 и коэффициент прямоугольности по уровню N дБ K П (NдБ)), а также размеры подложек приведены в таблице 1.

Таблица 1. Основные электрические характеристики микрополосковых фильтров на керамической подложке

Тип фильтра	f 0 , ГГц	Δf , ГГц	a 0 , дБ	K П (NдБ)	Размер подложки, мм
MFPM-047050-01	4,85	0,3	1,5	3,5 (по уровню –20 дБ)	9×9
MFPM-047050-02	4,85	0,3	2,5	2,7 (по уровню –30 дБ)	13×9
MFPM-0812-01	10	4	1,5	2,0 (по уровню –40 дБ)	3,5×25
MFPM-362400-00	36,6	0,8	3,0	3,0 (по уровню –20 дБ)	2,5×13

В конструкции фильтра печатная плата, приведенная на рисунке 1, закрывается со всех сторон экраном. Это делается для борьбы с прямым прохождением сигнала на выход фильтра и для уменьшения влияния элементов конструкции на параметры фильтров. В качестве примера на рисунке 2 приведен внешний вид керамических полосовых фильтров, предлагаемых в .

Рисунок 2. Внешний вид керамических полосовых фильтров

Главный недостаток данного вида СВЧ фильтров — относительно низкая добротность резонаторных элементов (Q ~ 200–250), вследствие чего узкополосные микрополосковые фильтры имеют достаточно большие потери в полосе пропускания.

Для снижения потерь и уменьшения габаритов используются керамические фильтры на диэлектрических резонаторах. В них вместо микрополосковых линий применяются резонаторы. Уменьшение размеров резонаторов достигается за счет уменьшения длины волны при ее распространении в среде с диэлектрической постоянной ε . Чем большим ε обладает диэлектрик, тем меньше будут размеры четвертьволнового резонатора.

По совокупности массо-габаритных параметров и электрических характеристик эти фильтры занимают промежуточное положение между устройствами на полых металлических волноводах и на микрополосковых линиях. При этом керамические фильтры СВЧ на диэлектрических резонаторах имеют наименьший габаритный индекс потерь .

Основными преимуществами этих фильтров являются: малые габариты (~10×15×5 мм); небольшой вес (менее 5 г); широкий диапазон частот (от 0,8 до 10 ГГц); малые потери в полосе пропускания (от 0,1 до 4 дБ); механическая прочность; широкий температурный диапазон (−60 ... +85°С); высокая надежность; возможность поверхностного монтажа. Кроме перечисленного следует отметить способность этих фильтров пропускать значительные мощности, что позволяет применять их там, где амплитудно-частотные характеристики ПАВ-фильтров "разваливаются".

Полосовые керамические фильтры можно реализовать в виде комбинации отдельных одиночных резонаторов, которые связаны между собой магнитной связью витков проводников, присоединенных к соседним резонаторам. Общий вид одиночного керамического резонатора показан на рисунке 3.

Рисунок 3. Конструкция керамического резонатора

Резонатор представляет собой закороченную на конце экранированную симметричную линию, длина которой близка к λ/4 (λ — длина волны). Торец симметричной линии формирует емкость резонатора и является местом присоединения резонатора к фильтру. Керамический фильтр формируется из комбинации нескольких дискретных диэлектрических резонаторов с разной частотой, добротностью и, соответственно, с разной длиной. Эквивалентная схема двухрезонаторного керамического фильтра приведена на рисунке 4

Рисунок 4. Эквивалентная схема двухрезонаторного фильтра

Конструкция малогабаритных керамических многорезонаторных полосовых фильтров поверхностного монтажа приведена на рисунке 5.

Рисунок 5. Современная конструкция малогабаритного керамического фильтра на основе дискретных резонаторов

Основные характеристики малогабаритных керамических фильтров на диэлектрических резонаторах различных фирм-производителей приведены в таблице 2.

Таблица 2. Основные электрические характеристики керамических фильтров

Название фирмы производителя	Наименование фильтра	Средняя частота f 0 , МГц	Полоса пропускания Δf , МГц	Вносимые потери a вн, дБ	Габаритные размеры, мм
На основе дискретных резонаторов
Murata	DFCH22G45HDHAA	2450	100	1,0	14×10×4
Spectrum Control INC	BPC3-2442-084SB	2442	82	2,4	10×8×3
Моноблочная конструкция
Murata	DFCB32G45LBJAA	2450	100	3,2	3,6×3×1,6
Murata	DFCB35G77LAHAA	5775	100	3,0	4,1×4,1×1,6
Spectrum Control INC	IBB2-2442-084SA	2442	82	2	3,7×4,25×2
Spectrum Control INC	IDD2-5800-150SA	5800	150	2	4,2×3,4×2
Epcos	B69812N2337B313	2338	150	2	3,6×3×1,6
Epcos	B69842N5807A150	5800	150	1,3	3×2×1,6
RETEC-KORUS Ltd	VF2450B2	2450	100	2	6,5×4,3×3
RETEC-KORUS Ltd	VF5735B20M	5735	60	3	5×4×2,5
Ферит-Домен	M448.803	1601	45	1,2	10×9×5